Kovar MIM Dele

Introduktion af Kovar metalsprøjtestøbte dele

Qinhuangdao Zhongwei Precision Machinery Co., Ltd. er en samling af sprøjtestøbning af kobberlegeret metal, jernbaseret metalsprøjtestøbning, rustfrit stålbaseret metalsprøjtestøbning, sprøjtestøbning af aluminiumlegeringsmetal, sprøjtestøbning af nikkellegeringsmetal, sprøjtestøbning af koboltlegeringsmetal. støbning, wolframlegering metalsprøjtestøbning En omfattende højteknologisk virksomhed, der integrerer R&D, produktion og salg af sprøjtestøbning, cementeret hårdmetal sprøjtestøbning og pulvermetallurgi strukturelle dele.

Produktintroduktion

1. Implementeringsstandarder: Virksomheden implementerer strengt ISO9001, ISO14001, IATF16949 certificering, og produkter har bestået ROHS, FDA EU certificering mv.

2. Kovar MIM Parts materialestandarder: ISO, GB, ASTM, SAE, EN, DIN, BS, AMS, JIS, ASME, DMS, TOCT, GB

3. Hovedproces: metalsprøjtestøbning MIM, pulvermetallurgi PM, investeringsstøbning, trykstøbning af aluminium

4. Tilgængelige materialer til pulvermetallurgi:

Kobberlegeringer, jernbaser, titanlegeringer, rustfri stålbaser, aluminiumlegeringer, nikkellegeringer, koboltlegeringer, wolframlegeringer, cementerede carbider, hydroxylegeringer, bløde magnetiske materialer og 3D-print kan tilpasses efter kundens krav.

4J29-legering er også kendt som Kovar-legering. Legeringen har en lineær ekspansionskoefficient svarende til borosilikat-hårdt glas ved 20-450 grader, et højere Curie-punkt og god mikrostrukturstabilitet ved lav temperatur.

Fordele: god vævsstabilitet ved lav temperatur

Anvendelige instrumenter: instrumenter, der indeholder kviksølvudledning

Materialekvalitet: 4J29

Teknisk standard: "Fe-Ni-Co glastætningslegering 4J29 og 4J44 tekniske betingelser"

4J29-legering er også kendt som Kovar-legering. Legeringen har en lineær ekspansionskoefficient svarende til borosilikat-hårdt glas ved 20-450 grader, et højere Curie-punkt og god mikrostrukturstabilitet ved lav temperatur. Oxidfilmen af ​​legeringen er tæt og kan godt fugtes af glas. Det interagerer ikke med kviksølv og er velegnet til brug i målere, der indeholder kviksølvudledning. Det er det vigtigste tætningsstrukturmateriale for elektriske vakuumanordninger.

●Lignende karakterer

Rusland USA Storbritannien Japan Frankrig Tyskland

29HК Kovar Nilo K KV-1 Dilver P0 Vacon 12

29HК-BИ Rodar KV-2

Techallony Glasseal 29-17 Telcaseal KV-3 Dilver P1 Silvar 48

●Teknisk standard

YB/T 5231-1993 "Fe-Ni-Co glasforseglingslegering 4J29 og 4J44 tekniske betingelser".

●Kemisk sammensætning

C Mindre end eller lig med {{0}}.03 procent Mn Mindre end eller lig med 0.50 procent Si Mindre end eller lig med {{ 10}},30 procent P Mindre end eller lig med 0,020 procent S Mindre end eller lig med 0,020 procent Cu Mindre end eller lig med 0,20 procent Cr Mindre end eller lig med 0,20 procent Mo Mindre end eller lig med 0,20 procent

Ni=28.5-29,5 procent Co=16.8-17,8 procent

Fe=overskud

Under forudsætning af, at den gennemsnitlige lineære ekspansionskoefficient når standarden, tillades indholdet af nikkel og kobolt at afvige fra det område, der er angivet i tabel {{0}}. Indholdet af aluminium, magnesium, zirconium og titanium bør ikke overstige 0,10 procent hver, og den samlede mængde bør ikke overstige 0,20 procent.

●Varmebehandlingsregime

Ydeevnetestprøverne for ekspansionskoefficienten og lavtemperaturmikrostrukturstabiliteten specificeret i standarden opvarmes til 900 grader ±20 grader i en brintatmosfære, opbevares i 1 time, derefter opvarmes til 1100 grader ±20 grader og opbevares i 15 min. temperatur ikke større end 5 grader/min Hastigheden afkøles til under 200 grader.

●Ansøgningsoversigt

Legeringen er en typisk Fe-Ni-Co hård glasforseglingslegering, der almindeligvis anvendes i verden. Det har været brugt i lang tid på luftfartsfabrikken med stabil ydeevne. Det bruges hovedsageligt til glasforsegling af elektriske vakuumkomponenter såsom affyringsrør, oscillatorrør, tændingsrør, magnetroner, transistorer, forseglede stik, relæer, integrerede kredsløbsledninger, chassis, skaller, beslag osv. I applikationen er den valgte glas skal matches med legeringens ekspansionskoefficient. Test strengt dets lavtemperaturvævsstabilitet i henhold til brugstemperaturen. Der bør udføres passende varmebehandling under bearbejdningen for at sikre, at materialet har gode dybtrækkende egenskaber. Ved brug af smedegods skal deres lufttæthed kontrolleres nøje.

●Organisationsstruktur

Efter at legeringen er behandlet i henhold til varmebehandlingssystemet specificeret i 1.5, og derefter frosset ved -78.5 grader, bør martensitisk struktur ikke forekomme i mere end eller lig med 4 timer. Men når legeringssammensætningen ikke er passende, vil forskellige grader af austenit ( ) til nåleformet martensit ( ) transformation forekomme ved stuetemperatur eller lav temperatur, og transformationen vil blive ledsaget af volumenudvidelse. Udvidelseskoefficienten for legeringen stiger tilsvarende, hvilket resulterer i en kraftig stigning i tætningsdelens indre spænding og endda delvis beskadigelse. Den vigtigste faktor, der påvirker legeringens mikrostrukturstabilitet ved lav temperatur, er den kemiske sammensætning af legeringen. Det kan ses fra Fe-Ni-Co ternære fasediagrammet, at nikkel er hovedelementet til at stabilisere fasen, og et højt nikkelindhold er befordrende for fasens stabilitet. Når den samlede deformationshastighed af legeringen stiger, har dens mikrostruktur en tendens til at være mere stabil. Legeringssammensætningsadskillelse kan også forårsage lokal → transformation. Derudover vil de grove korn også fremme → transformationen.

I elektronikindustrien skal de pakkede chips og nogle komponenter forbindes elektrisk til andre kredsløb gennem blyrammer. Med udviklingen af ​​storskala integrerede kredsløb og ultra-storskala integrerede kredsløb bliver ledningstætheden af ​​kredsløb højere og højere. Kravene til ledningsrammens form og tæthed (linjebredde og linjeafstand) bliver mere og mere komplekse og sofistikerede. I henhold til formålet og formålet med brugen er det ofte nødvendigt at udføre galvaniseringsbehandling på overfladen af ​​4J29 legeringsdele. Udvælgelsen af ​​specifikke pletteringsarter og bestemmelsen af ​​galvaniseringsprocessen bør bestemmes for at opfylde de specifikke brugskrav. For 4J29 legering som en blyramme, mere Det er galvanisering Ni/Au eller Ni/Pd/Au proces.

Hovedformålet med denne forskning er at løse det tekniske problem, der har plaget en virksomhed i lang tid, det vil sige, at 4J29 legeret tynd blyramme ofte forekommer i processen med galvanisering af Ni/Au. Produktraten når op på 60 procent. Gennem produktionsstedets undersøgelse blev det konstateret, at det tynde linjebrud af de belagte dele og den lokale revnedannelse af belægningen hovedsageligt forekom i nikkel galvaniseringsforbindelsen. Efter foreløbig analyse fastslås det, at hovedårsagen til de ovennævnte kvalitetsproblemer kan være de negative påvirkninger forårsaget af "indre belastninger". På baggrund af gennemgang af en lang række litteratur minimerer denne forskergruppe den indre belastning af belægningen ved at ændre forpletteringsbehandlingsprocessen, sammensætningen og procesbetingelserne for galvaniseringsopløsningen, især valget og brugen af ​​additiver. Testen løste med succes de ovennævnte kvalitetsproblemer og beviste også indirekte, at "indre belastninger" er hovedårsagen til revnedannelsen af ​​belægningen. Efter den faktiske produktion og anvendelse af virksomheden er effekten bemærkelsesværdig, og defektraten er stabilt kontrolleret under 2 procent.

1. Eksperimentet anvender sammenligningsmetoden, observer omhyggeligt udseendets kvalitet af den tynde blybelægning før og efter procesændringen eller justeringen gennem et 200 gange forstørrelsesglas, og gå derefter gennem bøjningseksperiment i et stykke for at observere, om den tynde tråd er knækket eller revnet. Antallet af tynde streger tælles, og den defekte rate beregnes. Den defekte rate=antallet af defekte tynde linjer pr. batch af eksperimenter / det samlede antal tynde linjer i hver batch af eksperimenter. 1.1 Materialeforberedelse og proceseksperiment Det originale ark med 4J29 legeret blyramme, der blev brugt i eksperimentet, er leveret af en virksomhed, størrelsen af ​​et enkelt ark er 1,5 cmx1,2 cm, blyrammens linjebredde er 0.1 ~ 0,2 mm, og linjeafstanden er 1,5 cm x 1,2 cm. for O. 33 ~ 0,38 mm er tykkelsen 0,2 mm, og antallet af linier i et stykke er 24. Firmaet købte 4J29 ark alene og sendte det til en ætsefabrik til ætsning. De ætsede tynde blyrammer blev returneret til virksomheden til selvbelægning. Efter undersøgelse på stedet blev ætseanlægget lavet ved fotokemisk mønsteroverførsel og syreætsningsteknologi. Produktionsprocessen er som følger: 4J29 ark - skylning - filmning - eksponering - fremkaldelse - ætsning - berøring - skylning - tørring.

De kemiske materialer, der blev brugt i eksperimenterne, er alle galvaniseringskvaliteter. Galvaniseringsprocessen er: ramme - varmebehandling - ultralydsaffedtning - vandvask - elektrolytisk affedtning - vandvask - vandvask - ætsning - vandvask - nikkel galvanisering - vandvask - aktivering - vandvask - guldgalvanisering - tætning - vandvask - tørring - inspektion

1.2 Galvaniseringsprocesspecifikation Se processpecifikationen for varmebehandling af den originale plade.

Formålet med ultralydsaffedtning er at fjerne alle former for snavs på overfladen af ​​delene. Arbejdsvæskens sammensætning og procesbetingelser er: trinatriumphosphat 15.0-20.0 g/L, natriumcarbonat 10.0-15.0 g/L, OP-10 0.5-1.0 g/L, natriumdodecylbenzensulfonat 0.5-1,0 g/L, temperatur {{12 }} grad, tid 10-15 min, ultralydsfrekvens 30 kHz. Elektrokemisk affedtning udføres på basis af ultralydsaffedtning, for at opnå formålet med fuldstændig at fjerne snavs på overfladen af ​​delene. For at forhindre forekomsten af ​​"brintskørhed" i at påvirke spændingen af ​​emnet, vedtager denne proces direkte anodisk elektrolytisk affedtning. Ved at vælge passende additiver og kontrollere anodestrømtætheden kan oxygenet (eller oxygenet), der genereres ved anodisk elektrolytisk affedtning, forhindre, at delene bliver overoxideret. korrosion.

Dets arbejdsvæskesammensætning og procesbetingelser er: natriumhydroxid 20.0-25.0 g/L, natriummetasilikatpentahydrat 10.0-15.{ {10}} g/L, natriumdodecylsulfat O. 5-1,0 g/L, blødgøringsmiddel 3.0-5,0 g/L, temperatur 40-50 grad , strømtæthed 2.0-5.0 A/dm, tid 20-30 s, anodemateriale Det er en plade af rustfrit stål. Galvaniseringsopløsningen med nikkelsulfamat som hovedsalt anvendes.

Ved anvendelse af cyanid svag syre guldbelægningsopløsning er sammensætningen og procesbetingelserne for guldbelægningsopløsningen: kaliumguldcyanid 12.0-15.0 g/L, kaliumdihydrogenphosphat 2.0-4. 0 g/L, citron Kaliumsyre 2{{10}}~25 g/L, antimonkaliumtartrat 5.0-6.0 g/L, pH værdi 5-6, temperatur 40-50 grad, katodestrømtæthed 0.2-1,0 A/dm, anode Materialet er platin titanium mesh.

Rengør grundigt med rent vand eller varmt rent vand for at fjerne restsalte på overfladen af ​​belægningen, og om nødvendigt kan kemisk passivering udføres for at forhindre misfarvning.

2. Resultater og diskussion 2.1 Påvirkningen af ​​varmebehandlingen af ​​den originale plade på kvaliteten af ​​belægningen Karakteristikaene for blyrammematerialer omfatter primære og sekundære egenskaber. Primære egenskaber refererer til materialers fysiske, mekaniske og kemiske egenskaber. Sekundære egenskaber refererer til stempling, ætsning, galvanisering, lodning, indkapsling og korrosionsbestandighed. Efter at blyrammearket er behandlet ved stempling, ætsning osv., er overfladens restspændingsværdi stor og ujævn, hvilket er nøglen til at forårsage dårlige sekundære egenskaber.

I denne undersøgelse er en af ​​metoderne til at forbedre den eksisterende 4J29 legeringsramme galvanisering nikkel-guld (eller nikkel-palladium-guld) proces i en virksomhed at varmebehandling før 4J29 legeringsramme galvanisering for at eliminere den resterende bearbejdningsspænding i delene efter delene er dannet. Og virkningen af ​​"brintskørhed" stress på dele, der kan forekomme under syreætsning ll . Udvælgelsesprincippet for varmebehandlingstemperaturen er: Ud fra den forudsætning, at formålet med behandlingen opnås, vil kornene ikke vokse for meget. Efter at den kolde legering er udglødet ved 700-1000 grad, vil de mekaniske egenskaber ændre sig l1. Derfor er 4J29-legeringsrammen i denne undersøgelse ikke. Spændingsvarmebehandlingstemperaturen er 420-450 grader, og varmebevarelsen er 120 regn. Testresultaterne er vist i tabel 3. Der er 10 enkeltstykker og 240 tynde ledninger, og antallet af følgende undersøgelser er det samme.

De eksperimentelle resultater viser, at efter at varmebehandlingen af ​​rammen er forniklet, er brud på de tynde linjer stort set elimineret, de lokale revner i det elektropletterede nikkellag reduceres også betydeligt, og revnebredden er indsnævret, men problemet produktkvalitet ikke kan løses effektivt.

2.2 Indflydelsen af ​​sammensætningen af ​​galvaniseringsopløsningen på kvaliteten af ​​belægningen

2.2.1 Indflydelsen af ​​typen af ​​galvaniseringsopløsning på kvaliteten af ​​belægningen Der er mange typer af forniklede galvaniseringsopløsninger, almindeligvis anvendte er sulfattype, sulfatmonochloridtype, chloridtype og sulfamattype, blandt andet sulfamat Nikkelsyrebelægninger er meget mindre belastede end andre typer nikkelbelægninger [02]. Sulfamat-type nikkelpletteringsprocessen designet i denne undersøgelse blev brugt til at udføre et sammenlignende eksperiment med den eksisterende Watt-type nikkelpletteringsproces i en virksomhed. De eksperimentelle resultater viser, at når galvaniseringsopløsningen af ​​sulfamattypen med relativt lille indre spænding af belægningen vælges til at erstatte galvaniseringsopløsningen af ​​Watt-typen, reduceres produktets defektrate tilsvarende.

2.2.2 Indflydelsen af ​​typerne af additiver på kvaliteten af ​​belægningen, de øvrige komponenter og arbejdsbetingelserne for sulfamat galvaniseringsopløsningen er uændrede, og påvirkningen af ​​typerne af additiver på belægningens kvalitet undersøges. Forsøgsresultaterne viser, at de øvrige forhold forbliver uændrede. Under de følgende betingelser vælges 1,5-naphthalendisulfonsyre thiourinstof eller saccharin som den additive pletteringsopløsning, og den defekte hastighed af fine linjer er relativt lav. Sammenligner man den lysende effekt af det forniklede lag, er den lysende effekt ved at bruge saccharin som et additiv betydeligt højere end andre additiver.

2.2.3 Indflydelse af additivindhold på coatingkvaliteten De øvrige komponenter og arbejdsbetingelser for sulfamat galvaniseringsopløsningen i tabel 2 blev fastlagt, og indflydelsen af ​​indholdet af galvaniseringsadditivet saccharin på coatingkvaliteten blev undersøgt. Under den betingelse, at andre forhold forbliver uændrede, er virkningen af ​​saccharinkoncentration på kvaliteten af ​​det forniklede lag indlysende. Med stigningen i koncentrationen falder den defekte hastighed og vises til en minimumsværdi. Når massekoncentrationen stiger fra 0,4 g/L til 0 ,5 g/L, stiger den defekte hastighed igen. Derfor bør massekoncentrationen af ​​saccharin være 0.3-0,4 g/L.

2.3 Indflydelse af elektropletteringsarbejdsbetingelser på belægningskvalitet 2.3.1 Indflydelse af katodestrømtæthed på belægningskvalitet Sammensætningen, koncentrationen og arbejdsbetingelserne for sulfamat-galvaniseringsopløsningen i tabel 2 forbliver uændrede, blandt hvilke tilsætningsstofferne (saccharin) ) massekoncentration på { {6}}.3-0.4 g/L, strømtæthedens indflydelse på belægningskvaliteten blev undersøgt, og resultaterne er vist i tabel 7 og figur 2. Det kan ses af fig. 2, at under betingelsen om, at andre forhold forbliver uændrede, er indflydelsen af ​​strømtæthed på kvaliteten af ​​nikkelbelægningslaget mere indlysende. Da 0 A/dm steg til 6.0 A/dm, steg antallet af defekte markant. Derfor skal kontrolstrømtætheden være 3.0-5.0 A/dm.

2.3.2 Påvirkningen af ​​temperaturen af ​​galvaniseringsarbejdsopløsningen på kvaliteten af ​​coatinglaget De øvrige komponenter, indhold og arbejdsbetingelser for sulfamat galvaniseringsopløsningen i tabel 2 forbliver uændret, og massekoncentrationen af ​​additivet (saccharin) er 0.3- 0.4 g/L, strømtætheden er 3.0-4.0 A/dm, temperaturens effekt på belægningskvaliteten studeres, og resultaterne er vist i tabel 8 og figur 3. Det kan ses af figur 3, at under den betingelse, at andre forhold forbliver uændrede, er indflydelsen af ​​elektropletteringsopløsningens temperatur på kvaliteten af ​​det forniklede lag indlysende. Når temperaturen stiger, falder den defekte rate og vises til en minimumsværdi. Når temperaturen når 70 grader, stiger den defekte rate betydeligt. Derfor er det hensigtsmæssigt at kontrollere temperaturen på 50 til 60 grader.

3 Konklusioner 1) En ny galvaniseringsprocessmetode blev udviklet for at forhindre brud på fine linjer og revnedannelse af galvaniseringslaget efter galvanisering af 4J29 blyrammen. 2) Den bedste proces til varmebehandling er: temperatur 420-450 grader, holdetid 12{{10}} min. og afkøling til stuetemperatur ved naturlig afkøling. De bedste arbejdsbetingelser ved nikkelgalvanisering er: nikkelsulfamat 250-350 g/L, borsyre 25-35 g/L, befugtningsmiddel (K12) 0,01 g/L, saccharin 0. 3-0,4 g/L, pH-værdi 3-5, temperatur 50-60 grad, strømtæthed 3.0-55,0 A/dm. 3) Efter den faktiske brug af virksomheden, og prøvetagning 10 gange pr. enkelt stykke 90. I bøjningseksperimentet er produktfejlprocenten for den nye proces stabilt kontrolleret under 2 procent, og andre ydeevnetest opfylder produktkvalitetskravene.